🧮
OpenSeesという土台
不透明な自社製ブラックボックスではなく、世界標準エンジンであるUC BerkeleyのOpenSees有限要素ソルバー上に構築。
検証
STRIXの検証方法
STRIXは、まず正確であるよう構築され、その上で既知のリファレンスと照合された独立ソルバーです。本ページでは手法と代表的な相互検証結果を示します — 工学的事実はオープンであり、その提示方法は当社独自のものです。
21/21 international benchmarks passed
KDS · KBC · KCI · FEMA
OpenSees (UC Berkeley)
手法
結果を誠実に保つ4つの方法
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理論への収束
結果は解析解および規準理論解に対してメッシュ収束させています — STRIXは特定の競合に合わせ込むのではなく、正確であることを目指します。
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基準まで追跡可能
あらゆる設計値が、Result DNAを通じて支配組合せとKDS/KCI/FEMA条項まで遡れます。
⚖️
独立した相互照合
モーダル周期・部材力・設計比を、確立されたリファレンスモデル (MIDAS / ETABS) と相互検証。
検証
ロゴではなくデータで、
ロゴではなくデータで、
信頼を勝ち取る。
国際ベンチマーク21件、4カテゴリー
以下の各ケースは、実運用のコード経路(ビルダー → OpenSeesエンジン → パーサー)をヘッドレスで実行し、社内で作成した目標値ではなく、公表された参照解と照合した結果です。要素・解析・非線形挙動はそれぞれ異なる独立した出典で検証しています。
NAFEMS
CSI SAP2000 Verification Manual
ASME
Timoshenko & Roark closed-form
Element Benchmarks
11 benchmarksAnalysis Benchmarks
6 benchmarks| Benchmark | STRIX | Reference | Δ |
|---|---|---|---|
| SM5 — Eigenvalue ω² · Bathe & Wilson eigenvalue problem — ten-bay nine-storey plane frame | 0.589538 rad²/s² | 0.589541 rad²/s² | −0.00050% |
| SM5b — Eigenvalue ω² · Rigid-diaphragm eigenvalue condensation — eccentric multi-storey building | 2070.118745 rad²/s² | 2070.117026 rad²/s² | +0.00010% |
| SM6 — Eigenvalue ω² · ASME eigenvalue frame — 3-D fixed-base pipe frame with lumped joint masses | 506338.834586 rad²/s² | 506331.91595 rad²/s² | +0.0014% |
| SR1 — Period — mode 1 · Response-spectrum analysis of a two-dimensional rigid frame | 1.56213 s | 1.562 s | +0.0080% |
| SR2 — Period — mode 1 · Response-spectrum analysis of a three-dimensional eccentric rigid-diaphragm frame | 0.22705 s | 0.2271 s | −0.021% |
| SR2b — Frequency — mode 1 · Response-spectrum analysis of a three-dimensional L-shaped braced frame | 3.05908 Hz | 3.0592 Hz | −0.0040% |
Nonlinear Benchmarks
3 benchmarks| Benchmark | STRIX | Reference | Δ |
|---|---|---|---|
| SP1 — Tip Uz at Point2 (P=Mc/L, hardening peak) · Pushover cantilever moment hinge | 24.9983 mm | 24.998257 mm | +0.00017% |
| SH1 — Uniaxial backbone, cap boundary (kappa=thetaP) · DcrPMMHinge3d custom P-M-M column hinge — element-mechanics defense | 1.25×10⁸ N·mm | 1.25×10⁸ N·mm | 0.00% |
| TH1 — Peak relative displacement, zeta=5%, dt=0.003125s (finest) · SDOF anchor for THA time integration | 200.783 mm | 200.786209 mm | −0.0016% |
Stabilization Studies
1 benchmark| Benchmark | STRIX | Reference | Δ |
|---|---|---|---|
| P3S2 — Membrane · mode 1 (X 68%) · Custom stabilization parameter sensitivity | 0.050509 s | 0.050529 s | +0.0394% |
商用ソフトとの相互検証 (MIDAS / ETABS)
商用解析ソフトと相互検証した代表的な建物全体の結果です — 上記の閉形式解ベンチマーク群を置き換えるものではなく、補完するものです。
動的・モーダル
| 項目 | STRIX | リファレンス | Δ |
|---|---|---|---|
| 1次モード周期 (X) | 3.01 s | 3.14 s | −4.1% |
| 1次モード周期 (Y) | 2.58 s | 2.69 s | −4.1% |
| 質量参加率 (X, 1次) | 91.2% | 90.4% | +0.9% |
部材力
| 項目 | STRIX | リファレンス | Δ |
|---|---|---|---|
| 壁脚モーメント | 9,947 kN·m | 9,606 kN·m | +3.5% |
| 壁軸力Pu (1F) | 502 kN | 524 kN | −4.2% |
| 壁面内DLモーメント | 1,180 kN·m | 1,101 kN·m | +7.2% |
設計結果
| 項目 | STRIX | リファレンス | Δ |
|---|---|---|---|
| 柱耐力比 (曲げ) | 1.77 | 1.74 | +1.7% |
| 柱耐力比 (せん断) | 1.56 | 1.54 | +1.3% |
| 壁曲げ耐力Mn | 7,436 kN·m | 7,388 kN·m | +0.6% |
社内相互検証モデルによる建物全体の代表結果です。閉形式解ベンチマーク群のケースごとの全データと収束プロットは、上記のダウンロード可能なV&Vレポートに収録されています。
代表値です。リファレンスは検証目的のみに使用 — 競合製品のUI・表レイアウト・コンテンツは一切再現していません。